え？
そうなの？

という事で、イグニッションコイルのプラスで分岐してセミトラ/フルトラへ給電するパターンにしてみようというのが今回の実験

どれくらい違うのかもついでに質問

ーーー以下、GPTの回答ーーー
定量的に出してみます — ただし回路の細かい実測値（コイルの一次インダクタンス L、T2 の実際の飽和 VCE、配線抵抗など）がないので代表的な仮定を置いて計算します。仮定が外れれば結果も変わるので、後で実測値を入れて再計算できます。

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仮定
• バラスト抵抗 = 1.6 Ω、コイル一次抵抗 = 1.4 Ω → 合成直列抵抗 R=1.6+1.4=3.0\ \Omega（図どおり）
• 走行時コイル側電源 = 14.5 V（ユーザ記載）
• 「セミトラ電源が13 V」の影響は T2 のベース駆動が弱くなり、結果として T2 の飽和電圧 V_{CE(sat)} が増える と仮定
• 良好に駆動された場合の V_{CE(sat)} = 0.2 V（理想的な飽和）
• 駆動不足で飽和が悪い場合の V_{CE} ≈ 1.0 V（現実的な悪化想定）
• コイル一次インダクタンスの代表値 L=5\ \mathrm{mH}（典型的なIGコイルのオーダー。結果の相対差は L に依存しませんが、エネルギー値は L に比例します）

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計算（式）

ピーク電流（十分な時間で立ち上がった場合）は
I = \frac{V_{battery} - V_{CE}}{R}
蓄えられるエネルギーは（スパーク時に放出されるエネルギーの指標）
E=\tfrac12 L I^2

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数値結果（仮定値を代入）
• ケースA（良好駆動、V_{CE}=0.2 V）
I_A=(14.5-0.2)/3.0 = 4.7667\ \mathrm{A}
E_A = 0.5\times 0.005\times 4.7667^2 \approx 0.0568\ \mathrm{J}
• ケースB（駆動不足、V_{CE}=1.0 V）
I_B=(14.5-1.0)/3.0 = 4.50\ \mathrm{A}
E_B = 0.5\times 0.005\times 4.50^2 \approx 0.0506\ \mathrm{J}

差
• 電流差：4.7667\ \mathrm{A} → 4.50\ \mathrm{A} = 約 5.6% 減少
• エネルギー差：0.0568\ \mathrm{J} → 0.0506\ \mathrm{J} = 約 10.9% 減少

（参考）もしコイル側電源そのものが 14.5 → 13.0 V に下がると：
• I=(13.0-0.2)/3.0=4.2667\ \mathrm{A}（元の4.7667Aと比べて約 10.5% 減）
• エネルギーは約 19.9% 減 になります。

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解釈（実際の意味）
• 電流の変化は数%〜十%オーダー、蓄エネルギーはそれより大きく（I²に比例するため）約10〜20%の変化になり得ます。
• 点火「強さ」は最終的にスパークの電圧とエネルギーに依存するため、エネルギー差が10%前後あると、高回転・高負荷での点火安定性や火花の持続時間に体感差が出る可能性があります（低回転ではほとんど体感しないことが多い）。
• さらに重要なのは スイッチング速度（ベース駆動が弱いと立ち上がり／立ち下がりが遅くなる） で、これは火花発生時の電圧立ち上がりや二次高電圧に影響します。駆動が弱いと「最大電圧は同等でも、立ち上がりが遅くて実効的な火花が弱くなる」ことがあります。

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実務的なアドバイス
1. まずは T2 のコレクタ－エミッタ電圧（ON時）を実測 して、実際の V_{CE(sat)} を確認する（オシロ推奨）。
2. コイル一次電流の波形（オシロ）を取れば、上の仮定を実測に置き換えられ、正確なエネルギー差が出せます。
3. 改善策：セミトラ側をバッテリ直に近い電源にする、あるいはベース駆動を強化（ベースに供給する電圧を上げる・ベース抵抗を見直す）すれば VCE を下げられます。
4. もし数値での追加比較（例：異なる L 値、異なる R 値、別の VCE 想定）を見たいなら、そのパラメータで再計算します — 測定値があればそれを使って正確に出します。