他社より優れたアーシングのキットがあったとして
どれだけ優れているかを更に計算してみましょう。
点火系の回路における効果として
回路を簡略化し５つの要素で構成されるとします。
バッテリー
配線（バッテリーのマイナス端子からエンジンブロックまで）
配線（バッテリーのプラス端子から点火コイルまで）
スイッチング素子
点火コイルの一次側
これらの５つの要素の直列回路になっています。
アーシングが施されるのは名前の通り
バッテリーのマイナス端子からエンジンブロックへの配線です。
バッテリーのプラス端子から点火コイルへの配線は
色々な線材や部品を経由します。この検討では
『バッテリーのプラス端子から点火コイルへの配線は』
配線材の抵抗値を下げるのが困難なものの総称とします。
ここで、計算式のため次の略号を与えます。
Ｅbat ：１２Ｖバッテリーの端子間電圧
Ｒbat ：１２Ｖバッテリーの内部抵抗
Ｒプラス側 ：配線抵抗（バッテリーのプラス端子から点火コイルまで）
Ｒマイナス側 ：配線抵抗（バッテリーのマイナス端子からエンジンブロックまで）
Ｒon ：スイッチング素子のオン抵抗
ＲcoiL ：点火コイル一次側の直流抵抗
ＩcoiL ：点火コイル一次側に流れる電流
点火コイル一次側に蓄えられるエネルギーＵは
コイルのインダクタンスをＬとし
コイルに流れた電流をＩcoiLとすると
Ｕ＝０．５×Ｌ×ＩcoiL×ＩcoiL ・・・① の式になります。
点火コイル一次側のインダクタンスは一定とみなせますから
上記①式の電流ＩcoiLを増やせば、
点火コイル一次側に蓄えられるエネルギーＵが増加し
コイル２次側から点火プラグに供給されるエネルギーも増加します。
そこで、点火コイル一次側に流れる電流を増やすために
やっきになってアーシングをする人がいるわけです。
ここまではアーシングで性能を向上させたいという考え方は
間違っておりません。
【点火回路の各要素の推定】
１．バッテリーの端子電圧
オルタネーターのレギュレータの特性や、エンジン回転数により
バッテリー端子電圧は変わります。ここでは１４．５Ｖとしておきます。
２．点火回路の総抵抗の推算
イグナイタ用ＩＧＢＴの定格電流を
富士電機やデンソーの技術資料から読み取り、定格電流を５Ａとします。
直列回路で繋がっているので、
スイッチング素子のＩＧＢＴに流れる電流値は、
点火コイル一次側に流れる電流と同じです。
バッテリー電圧１４．５ボルトから考えると
Ｒ＝Ｅ／Ｉ＝１４．５／５＝２．９Ωとなり
点火系の直列回路の総抵抗を２．９Ωとします。
３．スイッチング素子のＯＮ抵抗：Ｒon
富士電機のイグナイタ用ＩＧＢＴの資料で
５アンペアのときオン電圧１．３ボルトとあるので、
Ｒ＝Ｅ／Ｉ＝１．３／５＝０．２６Ω となります。
後々の計算の都合から、
Ｒon＝０．２７Ω としておきます。
４．バッテリーの内部抵抗
バッテリーの性能や劣化状態で変わりますが
０．０１Ωとしておきます。
小さい数値なので計算の大勢に影響ありませんが、
バッテリーにも抵抗があるということで書いておきます。
５．点火コイル一次側の直流抵抗
ネット上で１Ω前後の実測された記事があります。
但し、１Ωと設定すると下方の②の式において
Ｒマイナス側＋Ｒプラス側が大きな値となり現実的でないので、
１次コイルの直流抵抗を２Ωと設定して計算します。
コイルに流れるのはパルス電流なので
インダクタンスが抵抗として働きますので、
直流抵抗にインダクタンス成分による抵抗を
考えれば、２Ωもまんざら間違いでないでしょう。
また、１次コイルを１Ωにするか２Ωにするかによって
②式における抵抗配分が大きく変わってしまいます。
しかし、配線の劣化により、点火回路に流れる電流が減少しにくいように
冗長性を考慮した設計ならコイル抵抗を大きくとる筈です。
また、スイッチング素子が時代とともに高性能化することで
スイッチング素子のオン抵抗が減少していきますから、
その分、コイル抵抗を大きくとり冗長性向上に利用することが出来ます。
６．ここまでで未だ数値を求めてないものは
Ｒプラス側：配線抵抗（バッテリーのプラス端子から点火コイル一次側まで）
Ｒマイナス側：配線抵抗（バッテリーのマイナス端子からエンジンブロックまで）
の２つです。
ネット上でバッテリーマイナス端子とエンジンブロック間の
抵抗を安価なデジタルテスター等で測定された記事がありますが、
その抵抗値を採用しないことにします。
ネット上で見られる抵抗の実測は２端子測定法によるものが多く
金属表面の酸化が著しいような場合は正確にできないからです。
また、低い抵抗値を測定するための測定器でないものが多く
測定精度が分からないためです。
そこで、直列回路の抵抗の式から
２．９＝Ｒbat ＋Ｒマイナス側＋Ｒプラス側＋Ｒon ＋ＲcoiL ・・・②
＝０．０１＋Ｒマイナス側＋Ｒプラス側＋０．２７＋２．０
上記の式から、
Ｒマイナス側＋Ｒプラス側＝０．６２Ω となります。
マイナス側もプラス側も同じ長さ、同じ線材太さと仮定し、
Ｒマイナス側＝Ｒプラス側＝０．３１Ω と仮に設定します。
【点火コイルに流れる電流値の式から】
点火コイルに流れる電流は、直列回路ですから、
点火コイル一次側でも配線材でも、通過電流は同じになります。
オームの法則 Ｉ＝Ｅ／Ｒ から
ＩcoiL＝Ｅ／（Ｒbat＋Ｒマイナス側＋Ｒプラス側＋Ｒon＋ＲcoiL） ・・・③
の式が得られます。
ここで、富士電機のＩＧＢＴの技術資料から、
スイッチング素子に流れる電流を５Ａとすると、
直列回路なので点火コイル一次側に流れる電流ＩcoiL＝５Ａとなります。
アーシング施工前の点火コイルに流れる電流ＩcoiL（施工前）の式は
ＩcoiL（施工前）＝ Ｅ ／（Ｒbat ＋Ｒマイナス側＋Ｒプラス側＋Ｒon ＋ＲcoiL）
＝ １４．５／（０．０１＋０．３１＋０．３１＋０．２７＋２．０）
この式を計算するとＩcoiL＝５アンペアとなりますが、
大元のデータが５アンペアなので、当たり前ってことです。
この検討において、Ｒマイナス側、Ｒプラス側を推定していますが、
検討の大勢に影響はありません。
アーシング前の点火コイル一次側に蓄えられるエネルギーは
Ｕ＝０．５×Ｌ×ＩcoiL×ＩcoiL の式から
これは１秒間の話なので、
実際には約５ｍｓ幅の１パルスのエネルギー（ｍＪ単位）になります。
ここでは１パルス分のエネルギーの絶対値を求めることが目的でないので
Ｕ＝０．５×Ｌ×ＩcoiL×ＩcoiL の式のままでエネルギーを比較します。
エネルギーを比較するのを
超高価なアーシングで Ｒマイナス側＝０．００Ω（ゼロは実際には不可能ですが）
一般的なアーシングで Ｒマイナス側＝０．０５Ω（少し劣るということで仮設定）
として、それぞれの場合の点火コイル一次側のエネルギーを比較してみます。
まず、
ＩcoiL＝１４．５／（Ｒbat＋Ｒマイナス側＋Ｒプラス側＋Ｒon＋ＲcoiL）
の式から、それぞれの場合の電流値を求めます。
超高価なアーシングで ＩcoiL＝５．６０Ａ
一般的なアーシングで ＩcoiL＝５．４９Ａ
点火エネルギーはそれぞれの場合
Ｕ（超高価なアーシング）＝０．５×Ｌ×５．６０×５．６０
＝１５．６８×Ｌ
Ｕ（普通のアーシング） ＝０．５×Ｌ×５．４９×５．４９
＝１５．０７×Ｌ
となり、点火コイル一次側に蓄えられるエネルギーを比較すると
Ｕ（超高価なアーシング）／Ｕ（普通のアーシング）
＝１５．６８／１５．０７
＝１．０４
つまり、超高価で超高性能アーシングが存在したとしても、
普通のアーシングに比べて、点火エネルギーが４％増えるだけです。
点火エネルギー増加は、車の出力増加量に比例しませんから
この程度のエネルギーが増えても、効果を体感することは完全に無理でしょう。
ちなみに Ｒマイナス側＋Ｒプラス側 の値を倍程度に割り振っても
普通のアーシングに比べて、点火エネルギーが約１０％増えるだけです。
ということから、配線抵抗が他社に比べて少し小さい
アーシングのセットがあっても
点火エネルギー増強に寄与する割合は微々たるものなんです。
８スケア以上の線材（素線は当然ながら銅線）で、
まともな圧着端子（素地が真鍮でなくて銅で出来ており肉厚のもの）で、
まともなカシメ作業なら、
アーシングの配線材は充分に低い抵抗値になります。
ちなみに金メッキにしたからといって、
接触抵抗が特別に小さくなる訳ではありません。
Ｍ６とかＭ８のネジで締め付けてしまえば
充分締め付け力が大きいため接触抵抗が低くなります。
金メッキは表面を劣化させないためのものと考えると良いです。
【結論】
超高価なアーシングを導入しても
点火エネルギー増加量は微々たるものなので、
普通のアーシングや自作のアーシングで充分です。
【お断り】
ここでの検討は超高価なアーシングと、
普通のアーシングの比較しか意味がありません。
また、上記の式は、アーシング施工で抵抗が低くなれば
点火エネルギーの増強に繋がることを示しており、
アーシングを全面否定するものではありません。
他社より優れたアーシングのキットがあったとして
